26.05.2022

Линейный коэффициент теплопередачи стальной трубы – ГОСТ 32025-2012 (EN ISO 8497:1996) Тепловая изоляция. Метод определения характеристик теплопереноса в цилиндрах заводского изготовления при стационарном тепловом режиме

Коэффициент теплопередачи для гладких труб

    Для гладкой наружной поверхности трубы коэффициент теплопередачи равен [c.449]

    Теплообменники типа труба в трубе применяются при небольших количествах теплообменивающихся потоков. Наиболее удачной оказалась конструкция такого аппарата с использованием внутренней оребренной трубки. Помещая трубку с короткими спиральными ребрами (рис. 104, б) внутрь гладкой трубки большего диаметра удается обеспечить высокие коэффициенты теплоотдачи. Это достигается за счет интенсивной циркуляции в полостях между ребрами при их поперечном обтекании потоком, движущимся вдоль оребренной поверхности. Коэффициент теплопередачи такого аппарата находится по формуле (161), коэффи-13  [c.195]


    Коэффициент теплопередачи гладких труб определяется в зависимости от разности температур между температурой воздуха в камере и температурой испарения. [c.105]

    Линейный коэффициент теплопередачи для гладкой трубы с учетом ее загрязнений 

[c.249]

    Общий коэффициент теплопередачи такой трубы в 3 раза выше, чем у такой же трубы без ребер. Сравнительные испытания проводили для конденсации пара с температурой 113°С, конденсат охлаждался до 50 °С охлаждающая вода имела температуру 20 °С и скорость 3 м/с [609]. Эксплуатация конденсаторов с оребренными трубами началась с 1982 г. За это время никаких проблем, вызванных коррозионными повреждениями, не возникало [610]. Исследования коррозионного поведения оребренных труб в растворах различных кислот и хлористого натрия показали, что они не только не уступают по коррозионной стойкости, в том числе и к щелевой коррозии, гладким трубам, но даже несколько превосходят их. Это объясняется положительным влиянием холодной деформации в процессе нанесения ребер [610]. 

[c.260]

    Пример. Рассчитать коэффициент теплопередачи гладко-. трубной двухрядной батареи непосредственного испарения, если == — 18° (ро = 98% /о = — 28° трубы 0 57 X 3,5 мм отноше- [c.120]

    Коэффициент теплопередачи от горячего катализатора к паро-водяной смеси для гладких чистых труб равен примерно 80 ккал/м час град. [c.119]

    Коэффициент теплопередачи. В конденсаторах, изготовленных в виде горизонтальных пучков гладких круглых труб, где скорости пара достаточно высоки, коэффициент теплопередачи определяется в основном скоростью охлаждающей воды в трубах. 

[c.250]

    При расчете теплопередачи учитывают общую поверхность ребер и трубы. Сначала вычисляют на основе обычных уравнений коэффициент теплопередачи при прямом токе. Затем вводят поправочный множитель на коэффициент теплопередачи только для поверхности ребер. Этот поправочный множитель,, графически представленный на рис. 10, известен под названием к. п д. оребрения он учитывает изменение эффективности ребер в зависимости от геометрической формы, теплопроводности металла и общего пленочного коэффициента для наружной поверхности. Среднелогарифмическую разность температур для конвекционной секции с оребренными поверхностями вычисляют так же, как и для конвекционной секции с гладкими трубами. 

[c.60]


    На рис. 13.4 представлена зависимость коэффициента теплопередачи от скорости воды для чистых гладких новых горизонтальных труб при отсут- [c.250]

    Пример 13.1. Конденсатор мощной паровой турбины. Весьма полезно рассмотреть типичные проблемы, возникающие на первой стадии проектирования конденсатора, такие, как оценки его размеров, веса, стоимости. Для примера выберем конденсатор паровой турбины мощностью 225 ООО кет, подобный изображенному на рис. 13.3. Результаты расчетов приведены в табл. 13.3. Сначала в таблицу заносятся технические условия. Остальные величины рассчитываются или выбираются. Во всех случаях подход к проблеме полностью согласуется с приведенным выше анализом. Например, температура пара на входе и воды на выходе была принята выше значений температуры воды иа входе соответственно на 12,34 и 8,33° С. К коэффициенту теплопередачи, взятому по рис. 13.4 для чистой гладкой трубы, была введена поправка на загрязнение в соответствии с табл. П3.4, так как охлаждение производится водой из пруда — охладителя. 

[c.253]

    Линейный (отнесенный к 1 пог. м) коэффициент теплопередачи вт/ м-град), для гладкой трубы с учетом ее загрязнения определяется по формуле [c.492]

    В аппаратах с оребренными трубами коэффициенты теплопередачи, отнесенные к гладкой и оребренной поверхностям, отличаются в несколько раз. Это различие обусловлено как различием площадей поверхностей Р и / ви> так и изменением температуры по высоте ребра. Если эффективность ребер Е = 1 (медные накатные ребра малой высоты), расчет можно осуществлять по формуле (У.4) или (У.5). Если Е оребренные воздухоохладители, воздушные конденсаторы), то в выражениях (У.4) и ( /.5) вместо а и ав необходимо подставлять приведенный коэффициент теплоотдачи той среды, которая омывает оребренную поверхность 

[c.83]

    Проведенные в лаборатории Брянского института транспортного машиностроения исследования показали, что маслоохладители с проволочным оребрением дают средний коэффициент теплопередачи (отнесенный к гладкой поверхности труб) примерно в 10 раз больше коэффициента теплопередачи существующих трубчатых теплообменников. Не меньшую эффективность дают пластинчатые теплообменники с турбулизирующими выступами. Серьезным затруднением в эксплуатации таких теплообменников является опасность быстрого загрязнения асфаль-то-смолистыми отложениями (асфальтами, карболенами, карбидами), особенно при подогреве высоковязких крекинг-мазутов. 

[c.342]

    Исследования показали, что при движении потока в гладких трубах и каналах конвективный коэффициент теплоотдачи при прочих равных условиях в два и более раза ниже, чем при внешнем обтекании круглых труб и тел другой формы. В связи с этим возникает вопрос, возможно ли за счет преимуществ внешнего обтекания достичь значений коэффициентов теплоотдачи, характерных для развитого турбулентного режима, в области ламинарного и переходного режимов течения. С этой целью были проведены исследования теплоотдачи и сопротивления элементов с двуугольными каналами малых эквивалентных диаметров. Опыты проводились на аэродинамической установке разомкнутого типа. Воздушный поток создавался воздуходувкой производительностью 250 м 1ч и напором 3500 мм вод. ст. Исследования проводились на одиночных элементах, обогреваемых кипящей водой и состоящих из двух

Линейный коэффициент теплопередачи — Справочник химика 21

    Линейный коэффициент теплопередачи подсчитывают по уравнению 
[c.39]

    Наряду с величинами fei и / з для цилиндрической стенки вводится и понятие линейного коэффициента теплопередачи ki, который в отличие от (2.3а) определяет тепловой поток, приходящийся на единицу, длины цилиндрической стенки  [c.129]

    Линейный коэффициент теплопередачи для гладкой трубы с учетом ее загрязнений [c.249]

    Даны два теплообменника для нагрева воздуха. В первом теплообменнике воздух проходит по трубам (// >50), а греющий пар — снаружи труб. Во втором, наоборот, пар движется в трубах, а воздух снаружи омывает трубы в поперечном направлении. В обоих случаях принять скорость воздуха 12 м/с, среднюю температуру нагретого воздуха 60 °С, коэффициент теплоотдачи от пара к стенкам 8000 Вт/(м2-К). Трубы — из латуни диаметром 26X3 мм, расположение труб шахматное, соотношение шагов 51 = 2,15г. Найти линейные коэффициенты теплопередачи для обоих вариантов теплообменника. 

[c.56]


    Значение линейного коэффициента теплопередачи для [c.249]

    С —линейный коэффициент теплопередачи от газа к окружающей газопровод среде, [c.52]

    Кгр — линейный коэффициент теплопередачи трубы, вт м-град)  [c.489]

    Значение линейного коэффициента теплопередачи к гр для оребренной трубы определяется формулами  

[c.493]

    В отличие от К величина Кц представляет собой линейный коэффициент теплопередачи, отнесенный к единице длины трубы, а не к единице ее поверхности. Соответственно Кц выражается в вт/ м-град). [c.299]

    При одинаковых температурах в смежных трюмах линейный коэффициент теплопередачи, т. е. количество тепла, которое поступает в оба охлаждаемые помещения через 1 м периметра промежуточной палубы или переборки в единицу времени при разности температуры в 1°С, определяют по формулам при сплошной изоляции с одной стороны и риббанде с другой [c.207]

    Линейный коэффициент теплопередачи ki, Вт/(м-К), в формуле 

[c.7]

    Линейный коэффициент теплопередачи для толстостенных труб связан с коэффициентом теплопередачи через плоскую стенку следующим образом  [c.253]

    Величина К — называется линейным коэффициентом теплопередачи (т. е. отнесена к 1 м длины трубы). [c.236]

    В установке для тепловой переработки нефти по титановой трубе диаметром 118×4 мм движутся нефтепродукты со средней температурой 350 °С. Снаружи труба греется газом, имеющим температуру 1400 °С. Коэффициенты теплоотдачи на поверхностях снаружи и внутри трубы равны соответственно 1 = 100 и 2=300 Вт/(м2-К). Найти линейный коэффициент теплопередачи, линейную плотность теплового потока через стенку трубы, температуры на поверхностях а) для чистой стенки, б) при условии, что на внутренней поверхности появился слой пористых отложений, пропитанных нефтепродуктами, толщиной 5 мм. 

[c.15]

    Линейный коэффициент теплопередачи (для однослойной стенки) [c.77]

    Величина линейного коэффициента теплопередачи для оребренной трубы определяется формулами [c.476]

    Для этого рассчитываем условный линейный коэффициент теплопередачи через толстостенную трубу [c.253]

    Линейный коэффициент теплопередачи для цилиндрической т зубы [c.266]

    Приведенный расчет справедлив при плоской теплопередающей поверхности. Если охлаждающая поверхность имеет форму толстостенной трубки, то правильнее определить линейный коэффициент теплопередачи (на 1 м трубки) как [c.239]

    Величина к[ называется линейным коэффициентом теплопередачи цилиндричоско  [c.135]

    Л — коэффициент теплопроводности стенки трубы, ккал1м час °С и 2—внутренний и наружный диаметры трубы, ж к —линейный коэффициент теплопередачи на 1 м длины трубы, ккал1м час °С. [c.121]


    Величина называется линейным коэффициентом теплопередачи, он измеряется в Вт/(м-К). Он характеризует иитенсив- [c.37]

Расчёт тепловыделений от открыто проложенных труб — Мегаобучалка

Определяя поверхность нагрева приборов, устанавливаемых в помещении, следует учитывать тепловыделение в помещении открыто приложенных трубопроводов (магистралей, если они прокладываются в отапливаемом помещении, стояков, подводок к нагревательным приборам). Для случаев скрытой прокладки трубопроводов их тепловыделение не учитывают.

Тепловыделения от трубопроводов систем отопления следует учитывать в тех случаях, когда они составляют более 5% от теплопотерь помещения. Для квартирных водяных систем отопления с естественной циркуляцией тепловыделения от трубопроводов нужно всегда определять ввиду необходимости тщательного установления температуры теплоносителя в трубопроводах для выявления располагаемого давления.

Количество тепла , отдаваемое открыто проложенными не­изолированными трубопроводами, определяют по формуле

где F — наружная поверхность трубы, м2;

d —наружный диаметр трубопровода, м;

l—длина трубопровода, м;

кт — коэффициент теплопередачи труб, ккал/мг-ч-град; при теплоносителе воде кт = = 11—12,5 ккал/м2-ч-град; при паре низкого давления Кт^ *=13 ккал/м2-ч-град;

tт —температура стенки трубы, принимаемая равной температуре теплоносителя, град;

tBрасчетная температура воздуха помещения;

φ — коэффициент, характеризующий условия изменения теплоотдачи а зависимости от места расположения трубопровода в помещении, принимаемый по таблице 1

Таблица 1 – Коэффициент изменения теплоотдачи в зависимости от места расположения трубопровода в помещении

Расположение трубопровода в помещении φ Расположение трубопровода в помещении φ
Подводка к приборам и сцепки Трубопроводы, проложенные у пола 1,00   0,75 Стояки   Трубопроводы, проложенные у потолка 0,50   0,25

Потери тепла изолированными трубопроводами определяются в ккал/ч по формуле

где ηиз– коэффициентполезного действия тепловой изоляции трубы, принимаемой ≈ 0,8.

Потери тепла неизолированными трубопроводами различных диаметров указаны в таблице 2



Таблица 2 – Потери тепла неизолированными трубами длиной 1 м при tт – tв = 1°, ккал/ч

Внутренний диаметр, мм 15,75 21,25 35,7 67,5
Теплопотери, q 0,78 0,97 1,22 1,54 1,75 2,09 2,51 2,53 3,4 4,23 5,06

При пользовании этой таблицей потери тепла трубопроводами водяных систем определяются с достаточной для практики точностью по формуле

где q – потери тепла поверхностью неизолированной трубы длиной 1 м при Δt = 1°.

Как видно, окончательно определить поверхность нагрева приборов при учете потерь тепла трубопроводами можно только после проведения гидравлического расчета трубопроводов систем отопления.

Расчетную теплоотдачу приборами определяют по формуле

где Qпр – расчетная теплоотдача нагревательных приборов с учетом потерь тепла трубами, ккал/ч;

Q – потери тепла ограждениями отапливаемого помещения, ккал/ч;

Qт – теплоотдача трубами, проложенными в отапливаемом помещении, ккал/ч.

 

С достаточной для практики точностью для неизолированных труб теплопотери можно определять по формуле

Q=πdα(t1-t0)l(1+β) ,

где d – наружный диаметр трубы, м;

t1 – средняя температура теплоносителя, °С;

t0 – температура окружающей среды, °С;

l – длина трубы, м;

β – коэффициент, учитывающий дополнительные потери арматурой;

α – коэффициент теплоотдачи. Для воздуха при слабом его движении определяется по приближенной формуле:

α=8+0,004 t1 Вт/(м2·°С).

 

Приложение 7 Теплоотдача открыто проложенных вертикальных и горизонтальных трубопроводов

систем водяного отопления.

tвхtр ,

С

Теплоотдача 1 м трубы, Вт/м, при условном диаметре, мм

15

20

25

Вертик.

qв

Горизонт.

qг

Вертик.

qв

Горизонт.

qг

Вертик.

qв

Горизонт.

qг

50

52

54

56

58

60

62

64

66

68

70

72

74

76

78

80

82

84

86

88

38

39

41

44

45

47

50

52

55

56

59

61

64

66

68

71

73

75

78

81

50

52

56

58

60

63

66

69

71

74

77

80

82

86

89

92

94

98

101

102

47

50

52

54

57

59

63

65

67

70

74

77

80

83

86

88

92

94

98

101

60

64

66

70

73

77

80

83

86

89

93

96

100

103

107

109

114

117

121

125

59

62

65

68

72

74

78

81

85

88

93

96

100

103

107

110

114

119

122

125

73

76

80

85

86

92

96

100

104

108

113

116

121

125

128

134

138

143

146

151

Приложение 8

Расчет металлических воздуховодов круглого сечения (первая строка — количество воздуха, м3/ч, вторая строка — потери давления на трение

на 1м длины воздуховода, Па) [7].

Ско-

рость

дви­жения возду­ха

Vм/с

Дина-мичес-

кое давле-

ние

hw, Па

Диаметр воздуховода, dэмм

100

110

125

140

160

180

200

225

250

280

315

355

400

0,3

0,05

8,4

0,0290

11,2

0,0245

13,3

0,0200

16,6

0,0200

21,7

0,0098

27,5

0,0098

33,9

0,0098

42,9

0,0098

53

0,0078

66

0,0068

84

0,0059

107

0,0049

136

0,0049

0,4

0,09

11,3

0,0390

14,5

0,0390

17,7

0,0290

22,1

0,0290

28,9

0,0200

36,6

0,0200

45,2

0,0200

57,2

0,0200

71

0,0098

89

0,0098

112

0,0098

142

0,0068

181

0,0076

0,5

0,1

15

0,0520

17

0,0490

20

0,473

30

0,0040

35

0,0347

45

0,0300

56

0,0263

70

0,0227

90

0,0199

110

0,0172

140

0,0148

180

0,0123

225

0,011

0,6

0,2

17

0,0824

20

0,0755

27

0,0650

33

0,0564

45

0,0478

55

0,0412

70

0,0360

85

0,0310

105

0,0273

135

0,0273

170

0,0205

251

0,0176

270

0,0152

0,7

0,3

20

0,1130

25

0,0999

30

0,0552

40

0,0789

50

0,0625

65

0,0540

80

0,0473

100

0,0408

125

0,0358

155

0,031

195

0,0268

245

0,023

315

0,0199

0,8

0,4

23

0,1420

27

0,1260

35

0,1080

45

0,0934

60

0,0790

75

0,0682

90

0,0596

115

0,0616

140

0,0452

175

0,0393

225

0,0399

265

0,0292

360

0,0251

0,9

0,5

25

0,1750

30

0,1550

40

0,1320

50

0,1150

65

0,0970

80

0,0838

100

0,0735

130

0,0556

160

0,0556

200

0,0462

250

0,0416

320

0,0359

410

0,0309

1,0

0,6

28

0,2060

35

0,1860

45

0,1590

55

0,1360

70

0,1170

90

0,1000

115

0,0830

145

0,0762

175

0,0666

220

0,0580

280

0,05

355

0,0431

430

0,037

1.2

0,9

35

0,2890

40

0,2570

55

0,2190

65

0,1900

85

0,1610

110

0,1390

135

0,1220

170

0.105

210

0,092

265

0,0798

335

0,0689

430

0,0593

545

0,0511

1,4

1,2

40

0,379

50

0,336

60

0.286

80

0,249

100

0,210

130

0,182

160

0,159

200

0,137

245

0,120

310

0,105

390

0,0902

500

0,077

635

0,0699

1,6

1,5

45

0,478

56

0,425

70

0,362

90

0,314

115

0,286

145

0,239

1?0

0,201

230

0,144

285

0,152

355

0,132

450

0,114

570

0,0981

725

0,0845

Теплопередача через цилиндрическую стенку. «ТЕПЛОТЕХНИКА. КУРС ЛЕКЦИЙ», Скрябин В.И

Принцип расчета теплового потока через цилиндрическую стенку аналогична как и для плоской стенки. Рассмотрим однородную трубу (рис.12.2) с теплопроводностью l, внутренний диаметр d1, наружный диаметр d2, длина l. Внутри трубы находится горячая среда с температурой tж, а снаружи холодная среда с температурой t»ж.

Количество теплоты, переданной от горячей среды к внутренней стенке трубы по закону Ньютона-Рихмана имеет вид:

 

Q = p·d1·a1·l·(tж – t1) , (12.9)

где a1 – коэффициент теплоотдачи от горячей среды с температурой tж к поверхности стенки• с температурой t1;

Тепловой поток, переданный через стенку трубы определяется по уравнению:

Q = 2·p·l·l·(t1 – t2) / ln (d2/d1). (12.10)

Тепловой поток от второй поверхности стенки трубы к холодной среде определяется по формуле:

Q = p·d2·a2·l·(t1 — t»ж) , (12.11)

где a2 – коэффициент теплоотдачи от второй поверхности стенки к холодной среде с температурой t»ж.

Решая эти три уравнения получаем:

Q = p l·(tж – t»ж) • К, (12.12)

где Кl = 1/[1/(a1d1)+ 1/(2lln(d2/d1) + 1/(a2d2)] – (12.13)

— линейный коэффициент теплопередачи,

или Rl = 1/ Кl = [1/(a1d1)+ 1/(2lln(d2/d1) + 1/(a2d2)] – (12.14)

  • полное линейное термическое сопротивление

теплопередачи через однослойную цилиндрическую стенку.

1/(a1d1), 1/(a2d2) – термические сопротивления теплоотдачи поверхностей стенки;

1/(2lln(d2/d1) — термическое сопротивление стенки.

Для многослойной (n слоев) цилиндрической стенки полное линейное термическое сопротивление будет определяться по следующей формуле:

Rl = 1/ Кl = [1/(a1d1)+ 1/(2l1ln(d2/d1) + 1/(2l3ln(d3/d2) + …

+ 1/(2lnln(dn+1/dn) + 1/(a2dn)] – (12.15)

Предыдущая страница | Следующая страница

СОДЕРЖАНИЕ

Добавить комментарий

Ваш адрес email не будет опубликован.